某工程籃式過濾器筒體材質(zhì)為45鋼，含碳量比較高，達(dá)到0.45%，馬氏體比容較大，因此淬火時(shí)變形開裂的傾向也比較大，調(diào)質(zhì)工藝為：810℃~830℃×30min預(yù)冷鹽淬，540℃~560℃×45min空冷，但往往淬火結(jié)束還未入爐回火時(shí)，即在猝火冷卻的后期，馬氏體相變基本結(jié)束或完全冷卻后，就發(fā)現(xiàn)多數(shù)筒體開裂。

按照熱處理理論，淬火裂紋的產(chǎn)生是由于內(nèi)應(yīng)力超出了材質(zhì)的強(qiáng)度極限所致，而內(nèi)應(yīng)力又包括表面與心部的溫差引起的體積膨脹不均勻產(chǎn)生的熱應(yīng)力和由相變不同及組織不均勻產(chǎn)生的組織應(yīng)力在淬火冷卻的后期，籃式過濾器筒體中的內(nèi)應(yīng)力超過鋼的斷裂強(qiáng)度而引起了脆性破壞，經(jīng)過對失效筒體外觀形貌的觀察和分析發(fā)現(xiàn)，裂紋形狀基本為弧形裂紋，靠近臺(tái)階根部沿圓周方向分布。

在排除了原材料方面原因情況下，對弧形裂紋的產(chǎn)生進(jìn)行了深入的分析并結(jié)合相關(guān)論據(jù)得出符合實(shí)際的結(jié)論，弧形裂紋易在工件棱角、截面突變厚薄懸殊或有尖角部位出現(xiàn)，因?yàn)檫@些部位正是應(yīng)力集中的地方，其應(yīng)力值要超過正常值數(shù)倍，并且在三向應(yīng)力的作用下，鋼的塑性變形更難進(jìn)行，脆性增加，當(dāng)應(yīng)力值超過材質(zhì)的強(qiáng)度極限時(shí)即發(fā)生斷裂。

從籃式過濾器筒體裂紋的分布走向來看，也符合我們的分析，即由于臺(tái)階處懸殊的壁厚和粗車時(shí)清根后的直角，造成淬火時(shí)局部的應(yīng)力集中，導(dǎo)致了該處開裂。

通過分析和討論諸多可能導(dǎo)致筒體開裂的因素，筆者認(rèn)為結(jié)構(gòu)尺寸的不合理是筒體淬火冷卻后期開裂的主要原因，臺(tái)階處厚薄相差10mm，根部呈90，形成了尖角，未經(jīng)圓弧過渡，在加熱和急冷卻過程中，引起了應(yīng)力集中，而裂紋的走向與形狀也印證了這一點(diǎn)，故臺(tái)階部位粗車尺寸的不合理是籃式過濾器筒體開裂的主要原因，而工藝、設(shè)備、淬火劑是裂紋產(chǎn)生的次要因素。